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由于玻璃是
脆性材料,在其表面存在大量微裂纹,玻璃强度与微裂纹尺寸、形状和
密度有关,通常玻璃边部裂纹尺寸大、密度大,所以玻璃边缘强度低。在
澳大利亚国家标准AS1288中规定,玻璃边缘强度取中部强度的80%,在《
玻璃幕墙工程技术规程》JGJ102中取玻璃端面强度为中部的70%。
2.5.9 采光顶玻璃强度设计值的选用
采光顶玻璃的最大应力设计值应按
弹性力学计算,且最大应力不得超过长期荷载作用下的强度设计值。我们在玻璃采光顶和雨蓬的玻璃强度设计取值时,应选用长期荷载作用下玻璃强度设计值尼(N/mm2)。在选用夹板或连接方式进行点支式连接时,玻璃的强度设计值应选用长期荷载作用下玻璃的边缘强度设计值尼。
2.6 在索结构点支式玻璃采光顶的设计时需要考虑的问题
2.6.1 所谓索结构点支式采光顶,就是指玻璃采光顶的支承结构是采用了
拉索作为主要承重
构件。常见的索结构形式有:双层索系的索桁架结构;由上弦是刚性
杆件（词条“杆件”由行业大百科提供）下弦为拉索的张弦结构;由桅杆顶部下挂斜拉索的斜拉结构;由拉索交叉构成的马鞍型曲面索网结构;圆环形轮辐式索结构;平面索网结构等(如图2.6.1)。
2.6.2 索桁架的矢高与最大变形量
对于双层索系玻璃采光顶,索桁架矢高可取跨度的1/10～1/20,自初始
预应力状态之后的最大挠度与跨度之比不宜超过1/200。
鞍形曲面单层索网及双层索系玻璃采光顶自初始预应力状态之后的最大挠度与跨度之比不宜超过1/200。平面单层索网玻璃采光顶自动初始预应力状态之后的最大挠度与跨度之比不宜超过1/60。
2.6.3 索结构的计算
索结构的计算应包括初始预应力状态的确定及荷载状态的计算,索结构的初始预应力状态确定和荷载状态分析应考虑几何非线性影响,不考虑材料非线性。索结构的荷载状态计算应在初始预应力状态的基础上考虑
永久荷载与活荷载、雪荷载、风荷载的组合;并应根据具体情况,考虑施工安装荷载、地震和温度变化等作用。
索结构设计时,在永久荷载控制的
荷载组合作用下,应避免索退出工作;在
可变荷载控制的荷载组合作用下,应防止因索松弛而导致结构失效。在计算时,应考虑索与下部支承结构的相互影响,有条件时宜采用包含下部结构的整体模型进行分析。
设计索
结构玻璃采光顶时,应考虑屋面雪荷载不均匀分布所产生的不利影响,并应按多种荷载工况进行分析。
2.7 在玻璃梁支承结构点支式玻璃采光顶的设计时需要考虑的问题
2.7.1 所谓
玻璃肋(梁)结构点支式采光顶,就是指玻璃采光顶的支承结构是采用了玻璃肋(梁)作为主要承重构件。常见的玻璃肋(梁)结构形式有:钢结构与玻璃梁复合式支承结构;索结构与玻璃梁复合支承结构;玻璃梁与其它材质的梁复合支承结构等。
2.7.2 在进行玻璃肋支承玻璃采光顶设计时,最主要的是安全度的考虑,由玻璃自身的特性所决定。这种材料在使用过程会出现不同程度的自身破坏现象。所以在设计时要充分考虑到这一点,一但出现支承玻璃肋破损整体支承梁仍应有足够的支承力,保证玻璃面板在短时间内不下落。确保安全在玻璃梁支承结构点支式玻璃采光顶的设计时需要考虑到以下问题:
1)玻璃肋最好采用三层玻璃通过夹胶形成支承梁来保证其整体性。
2)玻璃梁与玻璃采光顶的面板玻璃连接应采用穿孔式爪件、驳接头连接,以此来提高玻璃梁与玻璃面板连接的
可靠度(如图2.7.1-1)
3)玻璃梁的跨度跨度不宜大于⒉00mm。尽量减少在玻璃梁上打孔,减少玻璃梁之间的接头。
4)玻璃梁两端支承点,在设计时应考虑设置成
铰接,当玻璃采光顶的面板受荷载变形时玻璃梁两端支承点可自由转动(如图2.7,1-2)
5)采用
金属件连接的玻璃梁其连接件的厚度不应小于6mm,
螺栓直径不应小于8mm
2.7.3 玻璃梁结构的计算
在玻璃肋(梁)结构点支式采光顶的玻璃肋的强度计算时,玻璃肋的强度设计值应选用长期荷载作用下玻璃的端面强度设计值fg。在最大荷载的作用下,玻璃梁的挠度限值宜取其计算跨度的1/200。
3 点支式玻璃采光顶重要节点（词条“节点”由行业大百科提供）设计
3.1 点支式玻璃采光顶玻璃面板与支承结构的连接
点支式玻璃采光顶玻璃面板与支承结构的连接方式主要有两种:一种在玻璃面板上打孔。用
不锈钢驳接头固定玻璃面,通过爪件将面玻璃与支承结构连接。这种连接方式叫穿孔式连接;
另一种连接方式是在玻璃面板的边缘,在两块面板之间的缝隙处采用不锈钢夹板固定面玻璃,再通过爪件或连接机构将玻璃面板与支承结构连接。这类连接方式叫夹板式连接。
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