1） 风荷载下粘接宽度的设定
中空玻璃∏型粘接体在横向荷载作用下产生拉应力和局部撕裂应力，应力分布及应力变化决定于荷载大小、品牌结构胶材质、间隔条尺寸及形状、环境条件等因素相关，可变因素和不确定未知数较多，难于精确地确定实际应力及应力分布。考虑降低建筑使用期内中空玻璃更换频度和维护花费的因素，粘接设计要保证不出现结露、渗水和耐久密封。考虑以上因素，应适当减小结构胶强度设计值，以缓解粘接设计对∏型粘接及粘性变化的忧虑2。
考虑中空玻璃单元件形状和尺寸等因素，考虑玻璃非线性挠曲的荷载传递作用与内外片
玻璃板片厚度相关（图7），不考虑一道密封胶的作用，中空玻璃结构粘接宽度（Cs，mm）可按公式（1）验算：
2） 永久荷载作用下粘接宽度的设定
隐框幕墙不宜推荐中空玻璃在无支撑装置条件下安装，如果一定要这样安装，密封胶厂、玻璃厂家及专业设计人员应对评定设计细节。这样安装的中空玻璃的外层玻璃板片自重将由∏型结构粘接体支撑，应限定结构胶强度设计值f2不大于7kpa，为避免外玻璃板片自重产生的剪应力使两玻璃板片错动，导致一道密封胶变位诱发内空间结露、渗水，或宜采用更小f2值（如3.45kpa）2,6。不考虑一道密封胶的贡献，可按下式计算∏型粘接体的粘接宽度Cs：
大；为减少安全风险f2宜取值345kPa，粘接宽度计算结果为14.8mm。
结果表明选用结构胶的柔量（δ）不应小于10%，即应变10%的模量不应大于0.14MPa。但这样的计算结果可能不足以满足中空玻璃结构粘接要求，因为∏型粘接结构在同样位移下应力远大于0.14MPa（参见表1），必须选用变为能力δ值（柔量）更大的结构胶才能保障位移时应力不大于强度设计值，所以以上计算只是满足中空玻璃结构粘接选材的起码要求2• 。此外，中空玻璃结构粘接体可能还应考虑其他位移因素，如高温下气体膨胀引起中空玻璃内外面板挠曲引起的位移（图8），其量值与温升及面板尺寸相关 。
柔量（模量）表征硅酮结构胶力学特性，随配方和制备工艺变化，欧洲规范产品符合性要求柔量（模量）测试值不应超出均值的75%6。GB 16776强制要求结构胶产品检验报告应力－应变关系（10%、20%、40%伸长率时的应力）以表征其δ值，中国幕墙网公示对比国内20多个产品的应力－应变特性，品牌产品的柔量（δ）范围约为3%～11%可供结构粘接设计选用，可见δ取值没有随意性，必须对应于某一品牌胶，例如：粘接计算随意取值δ＝40%，固然可大幅减少粘接厚度，但符合要求的结构胶不存在，无胶可用。幕墙工程中需要高、中、低模量（柔量）不同的结构胶，分别满足不同工程设计要求，所以产品标准GB16776、ASTM C1369及ASTMC1401、ASTM C1294、prEN15434、E002 等规范，均要求报告产品模量。
有人认为只有高模量结构胶才能保证中空玻璃密封性，要求拉伸10%模量必须高于0.14MPa，这种误解可能使一些质地刚硬的结构胶进入建筑工程，导致粘接结构高应力状态，诱发粘接早期破坏3。所以，密封胶模量（柔量）选择显得十分重要。
3. 结语
中空玻璃结构粘接失效造成外片坠落的偶发事故，可能与结构粘接设计和选材考虑不周有关 ，应通过试验深入研究结构粘接特性和分析相关因素的影响，提高结构粘接设计的合理性。本文提出有关结构粘接设计方法的探讨意见，供业内参考，恭请同仁指正。
参考文献
JGJ 102 建筑
玻璃幕墙工程技术规范，中国建筑工业出版社，北京，2003.12
对GB24266《中空玻璃用
硅酮结构密封胶》的技术质疑，
门窗，2010，6
ASTM C1401,Standard Guide forStructural Sealant Glazing
GB 50068 建筑结构
可靠度设计统一标准，中国建筑工业出版社，北京，2001
ETAG 002 GUIDELINE FOR EUROPEAN TECHNICAL APPROVALFORSTRUCTURAL SEALANTGLAZING SYSTEMS (SSGS)ASTM C 1369 Standard Specification for Secondary Edge Sealants for Structurally Glazed Insulating Glass Unit, Annual Book of ASTM Standards, Vol 04.07
刘明，中空玻璃的
密封结构在建筑中的应用，中国幕墙网，2006.10.18
马启元，
建筑幕墙中空玻璃脱胶坠落事故分析，门窗，2011.2
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